从线性屈曲分析的结果可知，加大干式气柜顶板厚度和增大矢高能够有效的提高柜顶的稳定承载能力。柜顶A跨度较小，稳定承载能力较高，按原来的设计即可满足工程要求。对柜顶B、C、D，可以通过加大顶板厚度和矢高，进行非线性屈曲分析，得出较准确的临界荷载，以满足工程的需要。
同时变化柜顶 B、C、D 的顶板厚度和矢跨比，可以得出不同顶板厚度和不同矢跨比下的非线性屈曲临界荷载值。四个干式气柜顶的矢跨比取 1/8、1/7、1/6.5、1/6四个值，柜顶 B 的板厚分别取 3.5mm、4.0mm、4.5mm、5.0mm，柜顶 C 和柜顶D 的板厚分别取 4.0mm、4.5mm、5.0mm、5.5mm。不同柜顶在考虑几何非线性之后，稳定承载能力随着矢跨比和顶板厚度的增加而提高，但不再呈绝对线性增加的关系。柜顶 B 的跨度相对较小，在板厚取 5.0mm 时，出现了矢跨比越大，稳定承载能力反而减小的情况。柜顶 C 和柜顶 D 的稳定承载能力则随着板厚和矢跨比的增加保持着增加的趋势，但是也表现出了较大的非线性。通过同时增大气柜顶的矢跨比和板厚，三个气柜顶的稳定承载能力都有较大的提高。气柜顶 B 的最大屈曲临界荷载比初始值提高了 3.93 kN/m2，气柜顶 C 提高了 3.0kN/m2，柜顶 D 提高了 1.95 kN/m2。可见，跨度越小，承载能力增大得越多。
威金斯气柜在设计时，考虑雪压、自重、风荷载等荷载的作用，柜顶的荷载设计值可以取 0.8 kN/m2。由于影响网壳结构承载能力的因素众多，网壳结构设计规程中要求结构具有一定的安全系数，以保证结构的可靠性。由于缺乏可靠的实验数据，不能得到确切的安全系数取值，通常取 2.0 到 4.0 之间。对于跨度较小的柜顶 B 板厚取 4.0mm，矢跨比取 1/7，临界屈曲荷载值达到 3.36 kN/m2，具有4倍的安全系数，可以满足工程要求。柜顶 C 的板厚至少取到 5mm，矢跨比达到 1/6.5，方可使干式气柜顶具有 4 倍安全系数。柜顶D的临界屈曲荷载值较小，而且由于自重加大，对风荷载也更敏感，荷载设计值也相应的增加。然而板厚和矢跨比不可能无限增加，即使取到中的最大值安全系数依然较低。当气柜顶跨度很大时，肋环形网壳这种结构形式已经不能有效的满足工程要求，可以考虑刚度较大的双层网壳结构或者曼型气柜柜顶一样的桁架式结构。
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